Cosa cambia davvero quando cambi i serramenti

• U_w calcolata per ogni finestra con UNI EN ISO 10077-1: U_w = (A_g·U_g + A_f·U_f + l_g·Ψ_g) / A_w, con aree di vetro e telaio ricavate dalle misure inserite e dalle sezioni a vista di ogni sistema.
• Profili: scheda Ponzio WS75THi (U_f 1,1 W/m²K, taglio termico in poliammide; U_w dichiarata fino a 0,86 con U_g 0,6). Keller minimal windows Technic Book 2025: famiglie MW, NG S4 e NG S6, vista verticale 21 mm, acustica 39, 44 e 46 dB, U_w dichiarate fino a 1,1 / 0,9 / 0,65 W/m²K. Il modello riproduce questi valori dichiarati entro pochi centesimi.
• Vetri: composizioni reali calcolate con il motore EN 410 / EN 673 di glassAdvisor su lastre Saint-Gobain (doppio 4-16-4 con coating ECLAZ e argon 90%: U_g 1,1, g 0,71, τ_v 0,83; selettivo COOL-LITE SKN 176 II: g 0,37; triplo doppio ECLAZ: U_g 0,64; stratificato acustico 44.2 Silence: R_w 39 dB, stima EN 12758). Ψ_g con canalina warm edge 0,04-0,05 W/mK, distanziale in alluminio dei vecchi serramenti 0,08-0,11. Nella tabella Cataloghi puoi inserire i tuoi vetri da scheda.
• Clima e irraggiamento: gradi giorno, zone climatiche e temperature di progetto dal D.P.R. 412/93 per l'Italia, heating degree days base 18 °C per l'estero. L'irraggiamento non è più una stima: per tutte e 224 le località sono cotti nella pagina i valori mensili misurati di irraggiamento globale orizzontale, frazione diffusa e temperatura dell'aria, presi da PVGIS 5.3 del Joint Research Centre della Commissione europea (medie 2005-2023, database SARAH3 da satellite per 188 località ed ERA5 per le 36 restanti, estratti il 31 luglio 2026). Il manuale utente di PVGIS 5 del JRC dichiara: «It is completely free to use, with no restrictions on what the results can be used for, and with no registration necessary». Quelli riportati qui sono risultati di calcolo PVGIS, aggregati ed elaborati da SE-AL. Attribuzione: PVGIS © Unione europea 2001-2026; i dati di radiazione derivano da CM SAF (EUMETSAT) per SARAH3 e da ERA5 (ECMWF/Copernicus); le coordinate delle località da GeoNames via open-meteo, CC BY 4.0. La stagione di riscaldamento è quella legale del D.P.R. 412/93 art. 9 (zona E dal 15 ottobre al 15 aprile, zona B solo dicembre-marzo), la stessa che definisce i gradi giorno usati per le dispersioni: fuori Italia si usa la temperatura media mensile, piena sotto 12 °C e nulla sopra 15 °C. Il vecchio forfait 0,9 è stato sostituito da un calcolo vero, non moltiplicato per esso: erano la stessa grandezza (vedi la voce sul fattore di esposizione qui sotto). Il vecchio forfait 0,75 "tende reali" è stato tolto: era un ombreggiamento applicato a tutte le finestre, comprese quelle senza alcun oscurante, e rendeva impossibile il confronto con e senza schermatura. Al suo posto c'è un interruttore esplicito nella sezione Oscuranti. Togliendolo gli apporti solari invernali salgono del 33% in entrambi gli scenari. La quota utilizzabile non è un forfait ma il fattore η di norma, spiegato più sotto. Cosa è cambiato e perché conta: la versione precedente usava una tabella stagionale di riferimento che, verificata contro il dato misurato, sottostimava il sole sulle esposizioni a sud del 43-70% e sopravvalutava il nord del 6-37%. I numeri di questa pagina sono cambiati di conseguenza.
• Aggetti e ostruzioni: fattori di ombreggiatura dai prospetti dell'Appendice D della UNI/TS 11300-1 (latitudine 44°N, medie stagionali ottobre-aprile e giugno-settembre), combinati con la regola della norma F_sh = F_hor × min(F_ov, F_fin), con gli angoli calcolati dalle misure che inserisci (sporgenza e distacco dal foro).
• Il vetro colpito di sbieco. Il fattore solare g di un vetro è misurato col sole perpendicolare alla lastra. Nella realtà il sole arriva quasi sempre di traverso, e a ogni interfaccia aria-vetro una parte viene riflessa: più lastre ci sono, più interfacce ci sono, e più il vetro perde quando l'angolo è basso. Un triplo perde più di un doppio, che perde più di un singolo. Fino a ieri la pagina usava un unico coefficiente forfettario 0,9 per tutti i vetri e tutti gli orientamenti. Ora il fattore di esposizione F_w si calcola dall'angolo di incidenza reale, ora per ora e mese per mese, con le equazioni di Fresnel per luce non polarizzata (indice del vetro sodico-calcico 1,52, due interfacce per lastra ottica). La parte diretta e circumsolare segue l'angolo vero; la parte diffusa, che arriva da tutta la volta celeste, usa l'angolo efficace convenzionale di 60°. Un vetro stratificato conta come una lastra sola: fra vetro e PVB non c'è salto di indice di rifrazione. Risultato in zona E, media della stagione: doppio a Sud 0,91, a Est 0,82; triplo a Sud 0,88, a Est 0,76, a Nord 0,72. Sono valori vicini a quelli tabulati dal prospetto 20 della UNI/TS 11300-1:2014, che dà 0,72-0,83 su Est e Ovest per il triplo, ma ricavati dalla fisica invece che copiati: le tabelle UNI non sono ridistribuibili. Questo raffinamento riduce il vantaggio della sostituzione, di circa il 6%, perché penalizza di più il vetro nuovo che ha tre lastre. Lo diciamo apertamente: è il gemello di segno opposto del flusso verso la volta celeste qui sotto, e sono stati implementati insieme apposta, per non scegliere solo i raffinamenti che tirano da una parte.
• Extra flusso verso la volta celeste: una finestra non scambia calore solo con l'aria esterna, irraggia nell'infrarosso verso il cielo, che d'inverno è più freddo dell'aria. Φ_r = F_r·R_se·U_w·A_w·h_r·Δθ_er, con F_r 0,5 per una parete verticale a orizzonte libero, R_se 0,04 m²K/W, h_r ≈ 4,15 W/m²K e Δθ_er 11 K (UNI/TS 11300-1 §11.4, EN ISO 13790). Entra fra le perdite per trasmissione, quindi non viene smorzato dal fattore di utilizzo, e viene ridotto se hai dichiarato un'ostruzione frontale, che copre parte della volta celeste. Usiamo la trasmittanza media di stagione, non quella nuda: con la chiusura abbassata la finestra è schermata proprio nelle ore in cui il cielo è più freddo. È una scelta prudenziale. Essendo proporzionale a U_w, questo termine pesa sul serramento peggiore: vale 180 kWh sul serramento di oggi contro 61 sulla proposta B in zona E, cioè allarga il vantaggio della sostituzione del 5-6% al Nord e fino al 19% a Palermo. Lo diciamo esplicitamente perché è uno dei pochi raffinamenti che va in quella direzione, e ometterlo avrebbe sbilanciato il conto.
• Quanto ci si può fidare del numero in euro. Il risparmio che leggi è calcolato in condizioni standard: 20 °C in tutte le stanze, prima e dopo. La bolletta reale è quasi sempre più bassa, e non perché il calcolo sia sbagliato: perché la casa vecchia non era davvero tenuta a 20 °C ovunque. Ci si metteva il maglione, si chiudeva la camera degli ospiti, di notte si abbassava. È il fenomeno che la letteratura chiama prebound, e il suo gemello rebound: dopo l'intervento la casa è confortevole, il termostato sale di un grado e le stanze chiuse si riscaldano. Il comfort che guadagni è vero; gli euro sono meno di quelli calcolati. Misurato sul motore di questa pagina, con setpoint 19 °C il risparmio scende del 9%, con 18 °C del 18%, e riscaldando l'85% della casa del 15%: la banda realistica è circa il 70-85% del valore calcolato. Fonti: Sunikka-Blank e Galvin, Building Research & Information 40(3) 2012, su 3.400 abitazioni reali; Palladino, Applied Energy 345:121365, 2023, sul parco italiano. Non applichiamo un coefficiente al tuo caso perché dipende da come vivi la casa, ma è giusto che tu lo sappia prima di firmare.
• Fattore di utilizzo degli apporti: il sole che entra dai vetri non è tutto utile. Quando gli apporti superano le perdite la casa si scalda da sola, si apre la finestra e quel calore va perso. Lo strumento non usa più un forfait: calcola il fattore η della UNI/TS 11300-1 / EN ISO 13790 punto 12.2.1.1, η = (1 − γ^a)/(1 − γ^a+1), dove γ è il rapporto apporti/perdite e a = 1 + τ/15 con τ costante di tempo dell'edificio (capacità termica EN ISO 13790 fra 180 e 260 kJ/m²K secondo lo stato dell'involucro: da circa 17 ore per una casa non isolata a 36 per una isolata). Il calcolo è mensile, sulla temperatura media dell'aria del mese: η vale quasi 1 a gennaio e scende sotto 0,6 ad aprile e ottobre, quando il sole abbonda e le perdite sono poche. Il rapporto γ si calcola sull'intera casa, non sui soli serramenti, includendo gli apporti interni convenzionali di 4 W/m²: valutarlo sulle finestre da sole taglierebbe troppo. Se non indichi la superficie riscaldata, viene stimata assumendo che i serramenti pesino il 28% delle dispersioni per trasmissione, ed è dichiarato in pagina. Nota: il risparmio in euro e la CO₂ si calcolano sulla differenza fra i due bilanci, non troncando a zero ciascuno scenario. Troncare prima ciascuno cancellava il risparmio proprio dove il sole rende di più: azzerava il numero in 209 località su 224.
• Dall'orizzontale alla tua parete: il dato misurato è sull'orizzontale; l'energia che arriva a una parete verticale la ricostruiamo noi, perché l'uscita di PVGIS sui piani inclinati è geograficamente incoerente nell'emisfero sud (a Sydney assegna alla parete rivolta al polo tre volte l'energia che può fisicamente ricevere: riguarda 5 delle 224 località). Modello di Hay-Davies: la componente circumsolare della diffusa è trattata come diretta, il fondo cielo come isotropo con una correzione anisotropa w = 1 + 0,24·cos(azimut) — specchiata sotto l'equatore, dove il cielo è più luminoso verso nord — riflessa da terra con albedo 0,16 e fattore di vista 0,5. Il rapporto fra diretta sul verticale e diretta sull'orizzontale è integrato ogni dieci minuti e pesato sull'intensità della diretta a cielo sereno: senza quel peso l'errore triplica. Taratura e verifica: albedo e coefficiente anisotropo ricavati per minimi quadrati su 201 confronti mensili contro il calcolo orario di PVGIS a Milano, Palermo, Oslo e Siviglia su sei orientamenti. Validazione escludendo una città alla volta: scarto quadratico medio 4,4% fuori campione, distorsione +0,1%. Sulla stagione intera l'errore scende sotto l'1% (Milano Sud, ottobre-aprile: 712 kWh/m² calcolati contro 708 misurati). Il cielo isotropo puro, che è il metodo semplificato di norma, sbaglierebbe la parete Nord del +31%: per questo non lo usiamo. La correzione anisotropa è una taratura nostra sui dati PVGIS, non una norma, ed è dichiarata come tale. Limiti da sapere: (1) Est e Ovest ricevono lo stesso valore, perché da un dato mensile non si può sapere se la nebbia sta al mattino o al pomeriggio — in pianura padana l'Ovest reale rende circa il 7% in più. (2) Il calcolo assume orizzonte libero: montagne o edifici davanti alla finestra non ci sono (a Bolzano il terreno reale toglierebbe circa un quarto del sole di dicembre). (3) Il livello assoluto ha un'incertezza di circa il 15%: sulla parete Sud invernale di Milano PVGIS dà 708 kWh/m² e NASA POWER 599, due fonti satellitari ugualmente serie. Il 4,4% è l'errore del nostro modello rispetto a PVGIS, non la precisione dello strumento. (4) Fra i due tropici il sole passa a nord dello zenit per una parte dell'anno e a sud per l'altra: la correzione anisotropa sceglie il verso in base all'emisfero e lì è approssimata. (5) Fuori Italia non esiste una stagione di riscaldamento di legge: viene dedotta accendendo i mesi dal più freddo finché i gradi giorno accumulati raggiungono quelli in tabella, così le perdite e i guadagni parlano della stessa stagione. Nei climi molto miti (Miami, Dubai) le medie mensili non spiegano i gradi giorno, che nascono da singole notti fredde: lì la stagione è un ripiego dichiarato. (6) Se non indichi i m² riscaldati vengono stimati dai serramenti esistenti, e quella stima entra nel fattore di utilizzo. (7) Il risparmio in euro nasce dalla differenza fra i due bilanci; l'eventuale avanzo di calore non viene monetizzato oltre quella differenza. Il fattore degli aggetti si muove fra il valore invernale e quello estivo della UNI/TS 11300-1 seguendo l'altezza del sole, quindi ai due solstizi ricade esattamente sui numeri di tabella. La media annua delle ciambelle è pesata sull'energia, non sui mesi.
• Spifferi — calcolati come portata, non come percentuale. Fino a ieri questa pagina maggiorava le dispersioni di una percentuale per classe di permeabilità (+14-20% sui serramenti storici, +2-3% sui nuovi), citando la EN 12207. Erano sbagliate due cose. La prima: quella conversione non esiste. La EN 12207 classifica la permeabilità in m³/h per metro di giunto e per m² di serramento, e non contiene da nessuna parte il passaggio da classe a percentuale di dispersioni; la UNI/TS 11300-1 la cita quattro volte, tre delle quali solo per dire che «in assenza di informazioni si assume permeabilità media». La seconda, e più grave: la forma. Moltiplicando la trasmittanza, la portata d'aria risultava proporzionale a U_w, e una finestra fissa prendeva spifferi pur non avendo un giunto apribile. L'aria passa dal giunto, non dal vetro. Ora si calcola la portata: q₅₀ = 0,630·q₁₀₀ con l'esponente 2/3 scritto dentro la norma stessa (EN 12207 §4.4: Q = Q₁₀₀·(p/100)^2/3); poi il criterio più severo fra giunto e superficie, che sulle finestre di casa è quasi sempre il giunto (la norma sottintende 4 m di giunto per m², le finestre reali ne hanno 2,5-2,7); poi un coefficiente di esposizione di 0,05 per passare dalla pressione di prova all'esercizio. Su questo va detta una cosa: il prospetto 10 della UNI/TS 11300-1:2014 e la regola n50/20 di letteratura (Kronvall-Persily) nascono per l'involucro intero, non per un singolo componente. Applicarli alla portata di una finestra è un'estensione nostra, non sostenuta da alcuna fonte, e da sola vale un fattore 2,5 sul risultato: è l'anello più debole della catena e preferiamo scriverlo; poi 0,34 Wh/(m³K) e i gradi giorno. La lunghezza del giunto viene dalle tue misure, finestra per finestra, e sui fissi vale zero. Cosa è misurato e cosa no. I valori dei serramenti nuovi sono i limiti di classe, non le prestazioni reali: un classe 4 buono sta parecchio sotto, quindi il conto è a nostro sfavore. Distinguiamo per meccanismo di chiusura: battente e alzante-scorrevole comprimono la guarnizione e arrivano alla classe 4, lo scorrevole a traslazione non la comprime e si ferma alla 3. I valori dei serramenti esistenti vengono dalle mediane di misure di campo della AIVC Technical Note 44 tab. 1.2 (29 serramenti guarniti, 42 non guarniti), incorniciate da due misure in opera: 27,5 m³/(h·m) dal solo giunto anta-telaio su serramenti in legno italiani (d'Ambrosio Alfano et al., Sustainability 8(10):991, 2016) e 5,7 m³/(h·m) su case misurate componente per componente (Tamura, NRC Canada). Il giunto di posa telaio-muro, che la EN 12207 non copre, lo contiamo a parte con la tab. 1.5 della stessa TN44: 2,30 m³/(h·m) non sigillato contro 0,094 sigillato, un fattore 24 che dipende da come si posa, non da cosa si compra. Quello che resta stima dichiarata. Il coefficiente di esposizione nasce per l'involucro intero, e usarlo sulla portata di un singolo componente è un'estensione nostra, non sostenuta da una fonte: da solo vale un fattore 2,5. E la scelta del valore per il serramento esistente è una media fra due mediane anglosassoni, perché misure italiane per tipologia non esistono. La banda completa sul caso di riferimento va da 170 a 1.060 kWh. Non diciamo che il numero è esatto: diciamo da dove viene e quanto è largo. Una cosa che non abbiamo messo nel calcolo, e che invece diciamo a parole: l'unica misura in opera che separa i componenti (Ramos et al., BUILDAIR 2017, 23 serramenti sigillati progressivamente durante blower door) dà il cassonetto al 44% delle fughe del locale contro il 15% del serramento. Una sola fonte, un solo gruppo, edilizia portoghese: troppo poco per triplicare un termine di calcolo, abbastanza per avvisare che cambiare il serramento lasciando il cassonetto chiude il buco più piccolo dei due.
• Posa in opera: il ponte termico del giunto è calcolato nodo per nodo, non con un valore unico: H_posa = Ψ_spalla·2H + Ψ_davanzale·L + Ψ_architrave·L (+ Ψ_cassonetto·L se c'è l'avvolgibile), e poi U_w,installato = U_w + H_posa/A_w. I Ψ per zona climatica vengono dalla tabella 5-bis del D.M. 28 ottobre 2025 (in vigore dal 3 giugno 2026), che descrive una posa di qualità media: spalla 0,08, davanzale 0,10, architrave 0,12, cassonetto 0,22 W/mK in zona E. Le altre qualità di posa scalano su Ψ medi documentati: 0,34 W/mK per la posa tradizionale in breccia, 0,04 per la posa certificata, 0,015 per il monoblocco coibentato. Sull'acustica la posa toglie da 9 a 2 dB, con il tetto di 44 dB in opera previsto dalla UNI 11673-4. Attenzione: lo stesso nodo dà Ψ diversi a seconda della convenzione di misura, quindi questi valori servono a confrontare le pose fra loro, non a certificare un progetto.
• Ricoprimento del telaio: coprire il bordo esterno del telaio fisso con l'isolante abbassa il ponte termico di spalla e architrave di 0,0011 W/mK per ogni mm (curva sperimentale da simulazione agli elementi finiti, Gendelis et al. 2026: da 0,064 W/mK a ricoprimento nullo a 0,020 W/mK a 40 mm), con un pavimento a 0,002 W/mK e un tetto d'uso a 40 mm oltre il quale non esistono dati pubblicati. Tre precisazioni che contano: (1) il ricoprimento non cambia la U_w del serramento e non può cambiarla: la UNI EN ISO 10077-1 misura le aree sul prodotto (A_f è la maggiore delle due aree proiettate viste dai due lati) ed esclude esplicitamente dal proprio campo il ponte termico fra telaio e resto dell'edificio. La U_w che leggi in scheda e in marcatura CE resta identica: cambia solo la trasmittanza installata. (2) vale solo con ricoprimento in materiale isolante (λ ≈ 0,03-0,045). Un telaio incassato e ricoperto di intonaco o muratura (λ 0,7-0,9) non è isolato: è un ponte termico in più. (3) la correzione si applica dopo il moltiplicatore della qualità di posa e non si somma alle pose certificate e ai monoblocchi, dove il telaio è ricoperto per definizione: sommarla significherebbe contare due volte lo stesso vantaggio. Per lo stesso motivo il ricoprimento non riduce mai l'area di telaio nel calcolo della U_w: il beneficio è già tutto dentro il Ψ. Assumiamo che i Ψ del D.M. 28/10/2025 corrispondano a ricoprimento nullo; se il tuo capitolato parte già da un risvolto dell'isolante, il vantaggio mostrato qui è per eccesso.
• Acustica: R_w del serramento da ISO 717-1, ridotto per la posa (vedi sopra). Il livello che arriva dentro usa i termini di adattamento spettrale C e C_tr (ISO 717-1 appendice A): C_tr per il traffico urbano e i treni lenti, ricchi di basse frequenze; C per autostrade, alta velocità e jet. I valori C e C_tr dei vetri di catalogo sono quelli calcolati da glassAdvisor secondo EN 12758. La stima è prudenziale: la catena completa della UNI EN ISO 12354-3, che tiene conto del volume della stanza e della parete opaca attorno alla finestra, dà tipicamente 2-3 dB in meno di quanto indicato qui. Preferiamo sbagliare per difetto. Il valore di casa è la composizione energetica pesata sulle aree (−10·log₁₀ ∑A·10^(−R/10)/∑A): comanda la finestra più debole, non la media. Percezione: −10 dB ≈ rumore dimezzato (scala psicoacustica dei sone).
• Gamma profili: i dati marcati scheda vengono da schede tecniche verificate (Ponzio WS75THi, famiglie Keller dal Technic Book 2025); i profili marcati † hanno valori da catalogo o stimati e vanno confermati con la scheda del sistema specifico. I profili e i vetri aggiunti nei Cataloghi usano i valori che inserisci tu.
• Oscuranti — due fronti che non si sommano. La norma separa le chiusure oscuranti (tapparella, persiana, scuro: opache, si abbassano di notte) dalle schermature solari (tende, veneziane, screen: filtrano il sole di giorno), e lo strumento fa lo stesso. (1) Di notte, d'inverno: una chiusura abbassata aggiunge una resistenza termica ΔR = a·R_sh + b, con i coefficienti delle cinque classi di permeabilità all'aria della UNI EN 13125 (classe 2, quella della tapparella in cassonetto d'uso corrente: ΔR = 0,25·R_sh + 0,09). R_sh è la resistenza della sola chiusura, dal prospetto B.4 della UNI/TS 11300-1:2014: 0,01 per l'alluminio, 0,10 per PVC o legno, 0,15 per il PVC con schiuma, 0,20 per lo scuro in legno da 25-30 mm. La parte grossa di ΔR non è la stecca ma l'aria ferma intrappolata fra chiusura e vetro: per questo una tapparella in alluminio, con R_sh 0,01, arriva comunque a 0,09. Attenzione: la schiuma vale per la plastica; su una stecca in alluminio le pareti metalliche la cortocircuitano e la misura agli elementi finiti dà 0,004, non 0,15. La trasmittanza a chiusura abbassata è U_w+shut = 1/(1/U_w + ΔR), applicata all'intera area del serramento, telaio compreso, e alla U_w nuda: la chiusura non isola il giunto di posa, quindi il ponte termico della posa resta invariato. La media di stagione usa il coefficiente f_shut = 0,60 della UNI/TS 11300-1:2014 §11.1.2.1 eq. (27), che corrisponde a una chiusura dalle 20 alle 8. Non è una frazione di tempo ma della differenza di temperatura cumulata: 12 ore su 24 danno 0,60 e non 0,50, perché la notte è più fredda e quelle ore pesano di più. (2) Di giorno: agisce solo il fattore di riduzione solare, che d'estate ferma il caldo e d'inverno toglie apporti gratuiti. I due effetti non si moltiplicano e non si sommano: sono grandezze diverse, pesate in modo diverso, e la pagina le tiene su due interruttori separati. Cosa NON facciamo: d'estate ΔR non entra mai. Il coefficiente che pesa le ore di chiusura è definito solo per l'inverno, il modello estivo della pagina è puramente solare, e di notte d'estate il flusso è uscente — chiudere la tapparella rallenta lo scarico del calore, non aiuta. La soglia Ecobonus g_tot ≤ 0,35 vale per le schermature solari: per le chiusure oscuranti si assevera sul ΔR. Le classi di comfort EN 14501 sono definite su un vetro di riferimento, non sul tuo: qui sono indicative. Limiti dichiarati: f_shut 0,60 non è ricalcolabile sulla tua località (servirebbero i profili orari di temperatura, e il dataset ha medie mensili); ricalcolato sui climi reali del Nord Italia darebbe 0,56-0,57, quindi il valore di norma è leggermente a favore dell'oscurante. ΔR vale solo per R_sh sotto 0,30 m²K/W. Il beneficio non viene smorzato dal fattore di utilizzo η, quindi il risultato è leggermente ottimistico. A lamelle aperte — persiana orientabile, frangisole, tapparella microforata — ΔR è zero: la norma lo riconosce solo se le aperture stanno sotto il 25% della superficie.
• Condensa: temperatura superficiale con resistenza liminare R_si 0,13 m²K/W, punto di rugiada con formula di Magnus, soglia muffa a umidità superficiale 80% (EN ISO 13788, semplificata).
• Luce: trasmissione luminosa τ_v dei vetri e superficie di vetro netta calcolata. Dove indichi i m² della stanza si calcola anche il fattore medio di luce diurna col metodo del fattore finestra: FLD_m = 100·Σ(ε·τ·A_g) / (S_tot·(1−ρ_m)), con ρ_m 0,55 per una stanza chiara, altezza 2,70 m e ε ricavato dagli aggetti che hai inserito: ε = (sen α₂ − sen α)/2, dove α₂ è l'angolo lasciato libero dallo sporto sopra e α quello coperto dall'ostruzione frontale. I lux medi vengono da FLD_m × 10.000 lx, l'illuminamento esterno del cielo coperto standard CIE su cui il fattore di luce diurna è definito. Il calcolo è per locale, sommando tutte le finestre della stanza come richiede la norma, e assume pareti chiare (ρ_m 0,55), altezza 2,70 m e pianta pressoché quadrata. Attenzione: la riflessione delle pareti pesa parecchio — con pareti scure (ρ_m 0,45) lo stesso locale può scendere sotto il 2%. Per questo, quando il risultato è vicino alla soglia, lo strumento dice "al limite" invece di dare un verdetto secco.
• Verifica di abitabilità: il DM 5 luglio 1975 chiede superficie apribile ≥ 1/8 del pavimento (rapporto aerante) e superficie vetrata ≥ 1/8 (rapporto illuminante). La quota apribile è stimata all'85% del foro per i battenti e al 45% per gli scorrevoli a due ante, dove scorre una sola anta; i fissi non contano nulla.
• Comfort percepito: le temperature superficiali sono quelle del vetro (calcolate con U_g e R_si 0,13 m²K/W secondo EN ISO 13788), non la media del serramento. La caduta d'aria fredda usa la correlazione di Heiselberg al bordo della zona occupata: v_max = 0,095/(x+1,32)·√(Δθ·h) con x = 0,6 m. Vale per una vetrata larga quanto la stanza, quindi è il caso peggiore. L'asimmetria della temperatura radiante usa il fattore di vista calcolato dalla geometria reale di ogni finestra a un metro di distanza (formula analitica punto-rettangolo), e la percentuale di insoddisfatti viene dalla UNI EN ISO 7730 eq. 10 per parete fredda, PD = 100/(1+e^{6,61−0,345·Δt}), valida fino a 15 K. Limite di accettabilità 10 °C. Viene mostrata la finestra che si sente di più, non la media: è quella che determina il comfort della stanza.
• Impianto: la quota dei serramenti sulla potenza di picco è esatta, ΔΦ = Σ A_w·(U_w,inst,A − U_w,inst,B)·(20 − θ_e,progetto), secondo UNI EN 12831-1. Il carico di partenza della casa è invece stimato dai m² riscaldati per un carico specifico tipico dello stato dell'involucro (105 W/m² non isolata, 80 parzialmente, 42 isolata, 28 alta efficienza): se conosci la potenza reale del generatore, quella prevale. La temperatura di mandata necessaria dopo l'intervento viene dalla legge dei corpi scaldanti EN 442, ΔT_B = ΔT_A·(Φ_B/Φ_A)^1/1,30 — circa 4 °C in meno ogni 10% di carico tolto. Per la caldaia a condensazione il rendimento segue la curva sul potere calorifico inferiore in funzione della temperatura di ritorno (30 °C → 108%, 55 °C → 99%, 70 °C → 96%), con il tetto fisico del metano di +11%, che è il calore latente dei fumi. Per la pompa di calore si usa 1,2% di consumo per grado di mandata in meno sull'intera stagione: al punto di progetto il guadagno è maggiore, ma sull'anno questo è il valore prudenziale. Risparmio di fabbisogno e guadagno di rendimento si moltiplicano, non si sommano.
• Picco estivo: potenza solare entrante nell'ora peggiore. Non è una tabella: si cerca l'istante peggiore del trimestre estivo con la stessa geometria solare usata altrove, a cielo sereno (è un valore di progetto, quindi non va ridotto con la nuvolosità media). Dipende dalla latitudine e viene specchiato sotto l'equatore. D'estate a mezzogiorno il sole è quasi allo zenit, perciò le finestre a Est e Ovest prendono più calore di quelle a Sud: a Palermo il Sud arriva a 564 W/m² contro i 762 di Est e Ovest, a Oslo — dove il sole estivo resta basso — il Sud sale a 748. È il motivo per cui le schermature servono soprattutto a est e a ovest, e tanto più a sud quanto più si va a nord.
• Costi energia (modificabili nella tabella Costi energia dei Cataloghi): metano 0,115 €/kWh utile, gasolio 0,165, pompa di calore 0,078 (0,25 €/kWh el, SCOP 3,2), raffrescamento con EER 3,2 al prezzo dell'elettrico. Sono prezzi per kWh di calore utile, cioè già divisi per il rendimento del generatore: il default del metano equivale a circa 1,10 €/Smc con caldaia a condensazione; con una caldaia tradizionale lo stesso gas rende meno e il kWh utile costa tipicamente 0,13-0,15 €. Il numero più fedele è quello della tua bolletta: spesa annua per il riscaldamento divisa per i kWh utili. Il prezzo effettivamente usato dal calcolo è dichiarato accanto al risparmio, nella sezione del calore. CO₂: 0,224 kg/kWh utile a metano, 0,081 con pompa di calore.

Le stime sono indicative e servono al confronto tra soluzioni: non sostituiscono la relazione tecnica di progetto (Legge 10) né i valori certificati della specifica fornitura.